Más

14.4: Fusión de llamas - Geociencias

14.4: Fusión de llamas - Geociencias


El método de fusión por llama (también conocido como el "proceso Verneuil") para cultivar piedras preciosas sintéticas fue creado en 1893 por Auguste Victor Louis Verneuil (1856-1913) como un medio para cultivar corindón sintético. En 1904 Verneuil compartió su conocimiento con el mundo en una publicación en la revista francesa "Extrait des Annales de Chimie et de Physique" y su técnica todavía se usa hoy, con o sin ligeros ajustes, para cultivar una variedad de gemas sintéticas como corindón. . titanita de espinela, rutilo y estroncio.
Debido al alto pulido, este corindón sintético puede tomar (y su dureza relativamente alta) los cristales producidos fueron, y siguen siendo, muy solicitados por la industria relojera. Ya sea como cojinetes o como gafas de reloj.

Figura ( PageIndex {1} ): Diagrama de fusión de llama simplificado (proceso Verneuil) para cultivar corindón sintético

Para cultivar corindón sintético (u otro mineral que sea adecuado), se mantiene una alimentación de polvo de origen en un recipiente con un piso en forma de tamiz. Al golpear con un martillo, el recipiente libera una cierta cantidad de polvo que se introduce en una cámara y se mezcla con oxígeno comprimido. Se puede comparar esto con golpear contra un colador de cocina para dosificar harina o azúcar en polvo.
El polvo con el oxígeno adicional cae en una llama de oxihidrógeno encendida (alrededor de 2200 ° C) y el polvo de alimentación comienza a sinterizarse en una varilla de cerámica (llamada "vela"). Al principio, se permite que el polvo cree una masa "inicial" en la que crecerá el resto del polvo sinterizado.
Cuando se ha formado la bola "de arranque", la velocidad a la que el martillo golpea el recipiente de polvo disminuye y la mezcla de oxígeno / hidrógeno se ajusta a las circunstancias más favorables. La vela de cerámica se baja de la llama a un ritmo constante para mantener la parte superior de la masa en crecimiento en la parte más caliente de la llama para que la bola crezca.
Las bolas producidas típicamente crecen hasta aproximadamente 100 mm de longitud y con un diámetro de 20 mm (aunque no son redondas en sección transversal). El pedestal de la "vela" se baja a una velocidad de 10 mm / hora, por lo que una bola terminada de 100 mm de longitud tardaría 10 horas en crearse.

Después del crecimiento, la bola se separa de la vela y se abre a lo largo para aliviarla del estrés.

El nombre "boule" proviene de la palabra francesa para hinchazón y se refiere a la apariencia de bola de los primeros resultados. Es fácil establecer una correlación con el juego francés "jeu de boules" (juego de bolas). Hoy en día, el término "boule" se aplica a todo el producto terminado, cilíndrico.

Aunque la técnica suena fácil, de hecho, requiere un control cuidadoso de todos los pasos involucrados, incluidas las temperaturas y la posición de la bola.

Se estima que el 90% de la producción artificial de corindón sintético se realiza mediante el método de fusión por llama [Hughes, 1997].

Referencias

  • Gemología: una bibliografía anotada - Volumen 2 (1993) - John Sinkankas ISBN 0810826526
  • Gemas y Gemología Primavera de 1949, Vol. VI, núm. 5, págs. 151-159
  • Rubí y zafiro (1997) - Richard W. Hughes ISBN 0964509768
  • Gemología 3a edición (2005) - Peter Read

Respuesta del grosor de la llama y la velocidad de propagación bajo turbulencia intensa en llamas de chorro de aire y metano premezcladas en desarrollo espacialmente ☆

Se realizaron simulaciones numéricas directas de llamas Bunsen turbulentas de desarrollo espacial tridimensional a tres intensidades de turbulencia diferentes. Las simulaciones se realizaron utilizando un mecanismo químico reducido de metano-aire que se diseñó específicamente para las condiciones de premezcla pobre simuladas aquí. Se utilizó una configuración de llama Bunsen turbulenta de chorro plano en la que una mezcla turbulenta de aire y metano precalentado con una relación de equivalencia de 0,7 se emitía a través de un chorro central y estaba rodeada por un flujo laminar caliente de productos quemados. Las características de turbulencia en la entrada del chorro se seleccionaron de modo que la combustión se produjera en el régimen de zonas de reacción delgadas (TRZ). En la intensidad de turbulencia más baja, las condiciones caen en el límite entre el régimen TRZ y el régimen flamelet ondulado, y progresivamente se trasladaron más al régimen TRZ aumentando la intensidad turbulenta. Los datos de las tres simulaciones se analizaron para comprender el efecto de la agitación turbulenta en la estructura y el espesor de la llama. El análisis estadístico de los datos mostró que la capa de precalentamiento térmico de la llama se espesó debido a la acción de la turbulencia, pero la zona de reacción no se vio afectada significativamente. Se realizó un análisis global y local de la velocidad de combustión de la llama para comparar las diferentes llamas. También se obtuvieron promedios estadísticos detallados de la velocidad de la llama para estudiar la dependencia espacial de la velocidad de desplazamiento y su correlación con la velocidad de deformación y la curvatura.


2. Óptica de microfibra para sensores

El modelo básico para la óptica de microfibras se ilustra en la Figura 1, en la que se supone que los índices de refracción de la microfibra y el entorno son n 1 y N 2, respectivamente. Con el radio de microfibra de ρ, el perfil de índice de paso de una microfibra guía de ondas se expresa como:

Para materiales no absorbentes, los parámetros de la guía de ondas se determinan resolviendo analíticamente las ecuaciones de Helmholtz [11]:

donde k = 2 π / λ, λ es la longitud de onda de la luz en el vacío y β es la constante de propagación.

Con sección transversal circular, la Ecuación (2) se puede resolver en coordenada cilíndrica [10], con ecuaciones de valor propio:

Resolviendo numéricamente las ecuaciones (2) - (5), se pueden obtener las constantes de propagación de los modos de guía de ondas (β). Generalmente, cuando su diámetro se acerca o es más pequeño que la longitud de onda de la luz guiada, una microfibra con un entorno de índice mucho más bajo (p. Ej., Aire o agua) ofrece propiedades favorables para la detección óptica, incluido el confinamiento óptico estrecho, la evanescencia fraccional alta campos y bajas pérdidas por flexión.

Para aplicaciones de detección óptica, la microfibra generalmente se opera en modo único, y es importante conocer la potencia fraccional de los campos ópticos guiados fuera de la microfibra. Utilizando las constantes de propagación obtenidas resolviendo numéricamente la Ecuación (2), se puede obtener el perfil de los campos evanescentes y la distribución de potencia alrededor de la microfibra. Por ejemplo, la Figura 2 muestra los componentes z (el único componente distinto de cero a lo largo de la dirección axial de la microfibra) de los vectores de Poynting (Sz ) de la HE 11 modo de una microfibra de sílice de 200 y 400 nm de diámetro en agua a una longitud de onda de 325 nm [12], respectivamente. Los índices de refracción de la sílice (1.457 a una longitud de onda de 650 nm y 1.482 a una longitud de onda de 325 nm) y agua (1.333 a una longitud de onda de 650 nm y 1.355 a una longitud de onda de 325 nm) se obtienen de sus fórmulas de dispersión a temperatura ambiente [13,14] . Se ve claramente el campo evanescente (separado del pico central con un espacio discontinuo) fuera del núcleo de microfibra guía, que es muy sensible al cambio de índice del medio circundante. En comparación con la de 400 nm de diámetro, la microfibra de 200 nm de diámetro ofrece una fracción mucho mayor de ondas evanescentes y, por lo tanto, mucho más sensible al entorno. La potencia fraccional calculada de la onda evanescente fuera de la microfibra a longitudes de onda de 325 y 650 nm también se muestra en la Figura 3 [12]. Dependiendo del diámetro, una microfibra de sílice monomodo puede guiar la luz con aproximadamente un 20 a casi un 100 por ciento de energía en forma de ondas evanescentes, lo que ha sido confirmado por informes anteriores [9,15,16] y es difícil de lograr en muchos otros sistemas ópticos. guías de ondas con una rugosidad de la pared lateral mucho mayor. Los campos evanescentes de alta fracción son muy útiles para lograr una alta sensibilidad para la medición del índice en muestras distribuidas homogéneamente [4]. Además, beneficiada del gran índice de contraste, una microfibra puede ofrecer campos evanescentes fraccionales altos con un estrecho confinamiento espacial.

Por ejemplo, la Figura 4 muestra los componentes z de los vectores de Poynting (Sz ) de la HE11 modo de una microfibra de sílice de 200 nm de diámetro que guía una luz de 633 nm en el aire, con una potencia fraccional de aproximadamente 90% guiada como campos evanescentes fuera de la microfibra, el modo de guía está confinado dentro de un área de 600 nm [3]. Los campos evanescentes de alta fracción estrechamente confinados son especialmente deseables para la detección óptica ultrasensible de muestras localizadas en forma de micro o nanopartículas [4, 12, 17].


Máquina de soldadura por llama Tamaño del mercado Informe de ingresos, oportunidad de crecimiento, análisis de aplicaciones y pronósticos 2021-2027 | Lomar, Guangzhou HongCe, SK Soldadura fuerte

Además, los ingresos del mercado basados ​​en la región y el país se proporcionan en el informe Flame Brazing Machine. Los autores del informe también han arrojado luz sobre las tácticas comerciales comunes adoptadas por los jugadores. Los principales actores del mercado global Máquina de soldadura fuerte por llama y sus perfiles completos se incluyen en el informe. Además de eso, el informe mapea las oportunidades de inversión, las recomendaciones y las tendencias que están en tendencia en la actualidad en el mercado global Máquina de soldadura fuerte por llama. Con la ayuda de este informe, los actores clave del mercado global Máquina de soldadura fuerte con llama podrán tomar decisiones acertadas y planificar sus estrategias en consecuencia para mantenerse a la vanguardia.

El panorama competitivo es un aspecto fundamental con el que todo jugador clave debe estar familiarizado. El informe arroja luz sobre el escenario competitivo del mercado global de Máquinas de soldadura fuerte por llama para conocer la competencia tanto a nivel nacional como global. Los expertos del mercado también han ofrecido el esquema de cada jugador líder del mercado global de Máquinas de soldadura fuerte por llama, considerando los aspectos clave como las áreas de operación, producción y cartera de productos. Además, las empresas del informe se estudian en función de factores clave como el tamaño de la empresa, la participación de mercado, el crecimiento del mercado, los ingresos, el volumen de producción y las ganancias.

Jugadores clave mencionados: Lomar, Guangzhou HongCe, SK Brazing, ELMOTEC AG, Solvay, Vulcan Systems, Canwin, HJ AUTO, CoxMHP, ALYTA, SA-JAPAN, Hanye Technology, Auto Braze, Fusion

Segmentación del mercado por producto: manual
Automático

Segmentación del mercado por aplicación: Aluminio
Acero inoxidable
Cobre
Latón
Otros

El informe de mercado Máquina de soldadura fuerte con llama se ha segregado en función de categorías distintas, como el tipo de producto, la aplicación, el usuario final y la región. Todos y cada uno de los segmentos se evalúan sobre la base de CAGR, participación y potencial de crecimiento. En el análisis regional, el informe destaca la región prospectiva, que se estima que generará oportunidades en el mercado global Máquina de soldadura fuerte por llama en los próximos años. Este análisis segmentario seguramente resultará ser una herramienta útil para que los lectores, las partes interesadas y los participantes del mercado obtengan una imagen completa del mercado global de Máquinas de soldadura fuerte por llama y su potencial de crecimiento en los próximos años.

Preguntas clave respondidas en el informe:

¿Cual es el potencial de crecimiento del mercado Máquina de soldadura fuerte con llama?
¿Qué segmento de productos se llevará la mayor parte?
¿Qué mercado regional emergerá como pionero en los próximos años?
¿Qué segmento de aplicaciones crecerá a un ritmo sólido?
¿Cuáles son las oportunidades de crecimiento que pueden surgir en la industria de las máquinas de soldadura por llama en los próximos años?
¿Cuáles son los desafíos clave que el mercado global Máquina de soldadura fuerte por llama puede enfrentar en el futuro?
¿Cuáles son las empresas líderes en el mercado global de máquinas de soldadura por llama?
¿Cuáles son las tendencias clave que impactan positivamente en el crecimiento del mercado?
¿Cuales son las estrategias de crecimiento consideradas por los jugadores para mantener el control en el mercado global Máquina de soldadura fuerte por llama?

Solicitud de personalización en Informe: https://www.qyresearch.com/customize-request/form/3202946/global-flame-brazing-machine-market

1 Descripción general del mercado de máquinas de soldadura por llama
1.1 Descripción general del producto de la máquina de soldadura por llama
1.2 Segmento de mercado de máquinas de soldadura por llama por tipo
1.2.1 Manual
1.2.2 Automático
1.3 Tamaño del mercado global de máquinas de soldadura por llama por tipo
1.3.1 Descripción general del tamaño del mercado global de máquinas de soldadura por llama por tipo (2016-2027)
1.3.2 Revisión histórica del tamaño del mercado global de máquinas de soldadura por llama por tipo (2016-2021)
1.3.2.1 Desglose global de las ventas de máquinas de soldadura por llama en volumen por tipo (2016-2021)
1.3.2.2 Desglose global de las ventas de máquinas de soldadura por llama en valor por tipo (2016-2021)
1.3.2.3 Precio de venta promedio (ASP) de la máquina global de soldadura por llama por tipo (2016-2021)
1.3.3 Tamaño de mercado pronosticado mundial de máquinas de soldadura por llama por tipo (2022-2027)
1.3.3.1 Desglose global de las ventas de máquinas de soldadura por llama en volumen por tipo (2022-2027)
1.3.3.2 Desglose global de las ventas de máquinas de soldadura por llama en valor por tipo (2022-2027)
1.3.3.3 Precio de venta promedio (ASP) de la máquina global de soldadura por llama por tipo (2022-2027)
1.4 Regiones clave Tamaño del mercado Segmento por tipo
1.4.1 Desglose de las ventas de máquinas de soldadura fuerte por llama en América del Norte por tipo (2016-2021)
1.4.2 Desglose de las ventas de máquinas de soldadura fuerte por llama en Europa por tipo (2016-2021)
1.4.3 Desglose de las ventas de máquinas de soldadura por llama de Asia-Pacífico por tipo (2016-2021)
1.4.4 Desglose de las ventas de máquinas de soldadura por llama en América Latina por tipo (2016-2021)
1.4.5 Desglose de las ventas de máquinas de soldadura por llama en Oriente Medio y África por tipo (2016-2021)

2 Competencia global del mercado de máquinas de soldadura por llama por empresa
2.1 Mejores jugadores mundiales por ventas de máquinas de soldadura por llama (2016-2021)
2.2 Mejores jugadores mundiales por ingresos de máquinas de soldadura por llama (2016-2021)
2.3 Precio global de la máquina de soldadura por llama de los mejores jugadores (2016-2021)
2.4 Distribución básica de fabricación de máquinas de soldadura por llama de los principales fabricantes mundiales, área de ventas, tipo de producto
2.5 Máquina de soldadura por llama Situación y tendencias competitivas del mercado
2.5.1 Tasa de concentración del mercado de máquinas de soldadura fuerte por llama (2016-2021)
2.5.2 Los 5 y 10 mayores fabricantes mundiales por ventas e ingresos de máquinas de soldadura por llama en 2020
2.6 Principales fabricantes mundiales por tipo de empresa (Nivel 1, Nivel 2 y Nivel 3) y (según los ingresos de la máquina de soldadura por llama a partir de 2020)
2.7 Fecha en que los fabricantes clave ingresan al mercado de máquinas de soldadura por llama
2.8 Productos clave de la máquina de soldadura por llama de los fabricantes ofrecidos
2.9 Fusiones y Adquisiciones, Expansión

3 Estado y perspectivas de la máquina de soldadura por llama por región
3.1 Tamaño del mercado global de máquinas de soldadura por llama y CAGR por región: 2016 VS 2021 VS 2026
3.2 Tamaño histórico del mercado mundial de máquinas de soldadura por llama por región
3.2.1 Ventas globales de máquinas de soldadura por llama en volumen por región (2016-2021)
3.2.2 Ventas globales de máquinas de soldadura por llama en valor por región (2016-2021)
3.2.3 Ventas globales de máquinas de soldadura por llama (volumen y valor) Precio y margen bruto (2016-2021)
3.3 Tamaño de mercado pronosticado mundial de máquinas de soldadura por llama por región
3.3.1 Ventas globales de máquinas de soldadura por llama en volumen por región (2022-2027)
3.3.2 Ventas globales de máquinas de soldadura por llama en valor por región (2022-2027)
3.3.3 Ventas globales de máquinas de soldadura por llama (volumen y valor), precio y margen bruto (2022-2027)

4 Global Flame Brazing Machine por aplicación
4.1 Segmento de mercado de máquinas de soldadura por llama por aplicación
4.1.1 Aluminio
4.1.2 Acero inoxidable
4.1.3 Cobre
4.1.4 Latón
4.1.5 Otros
4.2 Tamaño del mercado global de máquinas de soldadura por llama por aplicación
4.2.1 Descripción general del tamaño del mercado global de máquinas de soldadura por llama por aplicación (2016-2027)
4.2.2 Revisión del tamaño histórico del mercado mundial de máquinas de soldadura por llama por aplicación (2016-2021)
4.2.2.1 Desglose global de las ventas de máquinas de soldadura por llama en volumen, por aplicación (2016-2021)
4.2.2.2 Desglose del valor de las ventas globales de máquinas de soldadura fuerte por llama, por aplicación (2016-2021)
4.2.2.3 Precio de venta promedio (ASP) de la máquina global de soldadura por llama por aplicación (2016-2021)
4.2.3 Tamaño de mercado pronosticado mundial de máquinas de soldadura por llama por aplicación (2022-2027)
4.2.3.1 Desglose global de las ventas de máquinas de soldadura por llama en volumen, por aplicación (2022-2027)
4.2.3.2 Desglose del valor de las ventas globales de máquinas de soldadura fuerte por llama, por aplicación (2022-2027)
4.2.3.3 Precio de venta promedio (ASP) de la máquina global de soldadura por llama por aplicación (2022-2027)
4.3 Regiones clave Tamaño del mercado Segmento por aplicación
4.3.1 Desglose de las ventas de máquinas de soldadura por llama en América del Norte por aplicación (2016-2021)
4.3.2 Desglose de las ventas de máquinas de soldadura fuerte por llama en Europa por aplicación (2016-2021)
4.3.3 Desglose de las ventas de máquinas de soldadura por llama de Asia-Pacífico por aplicación (2016-2021)
4.3.4 Desglose de las ventas de máquinas de soldadura por llama en América Latina por aplicación (2016-2021)
4.3.5 Desglose de las ventas de máquinas de soldadura por llama en Oriente Medio y África por aplicación (2016-2021)

5 Máquina de soldadura fuerte por llama de América del Norte por país
5.1 Tamaño histórico del mercado de máquinas de soldadura por llama en América del Norte por país
5.1.1 Ventas de máquinas de soldadura por llama en América del Norte en volumen por país (2016-2021)
5.1.2 Ventas de máquinas de soldadura por llama en América del Norte en valor por país (2016-2021)
5.2 Tamaño de mercado previsto de la máquina de soldadura por llama de América del Norte por país
5.2.1 Ventas de máquinas de soldadura por llama en América del Norte en volumen por país (2022-2027)
5.2.2 Ventas de máquinas de soldadura por llama en América del Norte en valor por país (2022-2027)

6 Europa Máquina de soldadura con llama por país
6.1 Tamaño histórico del mercado europeo de máquinas de soldadura por llama por país
6.1.1 Ventas de máquinas de soldadura fuerte por llama en Europa en volumen por país (2016-2021)
6.1.2 Ventas de máquinas de soldadura fuerte por llama en Europa en valor por país (2016-2021)
6.2 Tamaño de mercado previsto de la máquina de soldadura por llama en Europa por país
6.2.1 Ventas de máquinas de soldadura fuerte por llama en Europa en volumen por país (2022-2027)
6.2.2 Ventas de máquinas de soldadura fuerte por llama en Europa en valor por país (2022-2027)

7 Máquina de soldadura fuerte por llama de Asia-Pacífico por región
7.1 Tamaño histórico del mercado de máquinas de soldadura por llama de Asia-Pacífico por región
7.1.1 Ventas de máquinas de soldadura por llama de Asia-Pacífico en volumen por región (2016-2021)
7.1.2 Ventas de máquinas de soldadura por llama de Asia-Pacífico en valor por región (2016-2021)
7.2 Tamaño de mercado previsto de la máquina de soldadura por llama de Asia-Pacífico por región
7.2.1 Ventas de máquinas de soldadura por llama de Asia-Pacífico en volumen por región (2022-2027)
7.2.2 Ventas de máquinas de soldadura por llama de Asia-Pacífico en valor por región (2022-2027)

8 Máquinas de soldadura fuerte por llama para América Latina por país
8.1 Tamaño histórico del mercado de máquinas de soldadura por llama en América Latina por país
8.1.1 Ventas de máquinas de soldadura por llama en América Latina en volumen por país (2016-2021)
8.1.2 Ventas de máquinas de soldadura por llama en América Latina en valor por país (2016-2021)
8.2 Tamaño de mercado previsto de máquinas de soldadura por llama para América Latina por país
8.2.1 Ventas de máquinas de soldadura por llama en América Latina en volumen por país (2022-2027)
8.2.2 Ventas de máquinas de soldadura por llama en América Latina en valor por país (2022-2027)

9 Máquina de soldadura por llama para Oriente Medio y África por país
9.1 Tamaño histórico del mercado de máquinas de soldadura por llama de Oriente Medio y África por país
9.1.1 Ventas de máquinas de soldadura por llama en Oriente Medio y África en volumen por país (2016-2021)
9.1.2 Ventas de máquinas de soldadura por llama en Oriente Medio y África en valor por país (2016-2021)
9.2 Tamaño de mercado previsto de la máquina de soldadura por llama para Oriente Medio y África por país
9.2.1 Ventas de máquinas de soldadura por llama en Oriente Medio y África en volumen por país (2022-2027)
9.2.2 Ventas de máquinas de soldadura por llama en Oriente Medio y África en valor por país (2022-2027)

10 perfiles de empresas y cifras clave en el negocio de las máquinas de soldadura por llama
10.1 Lomar
10.1.1 Información de Lomar Corporation
10.1.2 Introducción a Lomar y descripción general del negocio
10.1.3 Ventas, ingresos y margen bruto de la máquina de soldadura por llama Lomar (2016-2021)
10.1.4 Productos de la máquina de soldadura por llama Lomar ofrecidos
10.1.5 Desarrollo reciente de Lomar
10.2 Guangzhou HongCe
10.2.1 Información de Guangzhou HongCe Corporation
10.2.2 Introducción y descripción general del negocio de Guangzhou HongCe
10.2.3 Ventas, ingresos y margen bruto de la máquina de soldadura por llama Guangzhou HongCe (2016-2021)
10.2.4 Productos de la máquina de soldadura fuerte por llama Guangzhou HongCe ofrecidos
10.2.5 Desarrollo reciente de Guangzhou HongCe
10.3 Soldadura SK
10.3.1 Información de SK Brazing Corporation
10.3.2 Introducción a la soldadura fuerte SK y descripción general del negocio
10.3.3 Ventas, ingresos y margen bruto de la máquina de soldadura fuerte por llama SK (2016-2021)
10.3.4 Productos de la máquina de soldadura fuerte por llama SK que se ofrecen
10.3.5 Desarrollo reciente de soldadura fuerte SK
10.4 ELMOTEC AG
10.4.1 Información corporativa de ELMOTEC AG
10.4.2 Introducción y descripción general del negocio de ELMOTEC AG
10.4.3 Ventas, ingresos y margen bruto de la máquina de soldadura por llama ELMOTEC AG (2016-2021)
10.4.4 Productos de la máquina de soldadura por llama ELMOTEC AG ofrecidos
10.4.5 Desarrollo reciente de ELMOTEC AG
10.5 Solvay
10.5.1 Información de Solvay Corporation
10.5.2 Introducción a Solvay y descripción general del negocio
10.5.3 Ventas, ingresos y margen bruto de la máquina de soldadura fuerte por llama Solvay (2016-2021)
10.5.4 Productos de la máquina de soldadura fuerte por llama Solvay ofrecidos
10.5.5 Desarrollo reciente de Solvay
10.6 Sistemas Vulcan
10.6.1 Información de Vulcan Systems Corporation
10.6.2 Introducción a los sistemas Vulcan y descripción general del negocio
10.6.3 Ventas, ingresos y margen bruto de máquinas de soldadura por llama de Vulcan Systems (2016-2021)
10.6.4 Productos de máquinas de soldadura por llama de Vulcan Systems ofrecidos
10.6.5 Desarrollo reciente de los sistemas Vulcan
10.7 Canwin
10.7.1 Información de Canwin Corporation
10.7.2 Introducción a Canwin y descripción general del negocio
10.7.3 Ventas, ingresos y margen bruto de la máquina de soldadura por llama Canwin (2016-2021)
10.7.4 Productos de la máquina de soldadura por llama Canwin ofrecidos
10.7.5 Desarrollo reciente de Canwin
10,8 HJ AUTO
10.8.1 Información de HJ AUTO Corporation
10.8.2 Introducción y descripción general del negocio de HJ AUTO
10.8.3 Ventas, ingresos y margen bruto de la máquina de soldadura por llama HJ AUTO (2016-2021)
10.8.4 Productos de la máquina de soldadura por llama HJ AUTO ofrecidos
10.8.5 Desarrollo reciente de HJ AUTO
10,9 CoxMHP
10.9.1 Información de CoxMHP Corporation
10.9.2 Introducción y descripción general del negocio de CoxMHP
10.9.3 Ventas, ingresos y margen bruto de la máquina de soldadura por llama CoxMHP (2016-2021)
10.9.4 Productos de la máquina de soldadura por llama CoxMHP ofrecidos
10.9.5 Desarrollo reciente de CoxMHP
10.10 ALYTA
10.10.1 Información básica de la empresa, base de fabricación y competidores
10.10.2 Categoría de producto, aplicación y especificación de la máquina de soldadura fuerte por llama
10.10.3 Ventas, ingresos, precio y margen bruto de la máquina de soldadura por llama ALYTA (2016-2021)
10.10.4 Descripción general del negocio principal
10.10.5 Desarrollo reciente de ALYTA
10.11 SA-JAPÓN
10.11.1 Información de la corporación SA-JAPAN
10.11.2 Introducción y descripción general del negocio de SA-JAPÓN
10.11.3 Ventas, ingresos y margen bruto de máquinas de soldadura por llama SA-JAPAN (2016-2021)
10.11.4 SA-JAPAN Productos de máquinas de soldadura por llama que se ofrecen
10.11.5 Desarrollo reciente de SA-JAPÓN
10.12 Tecnología Hanye
10.12.1 Información de Hanye Technology Corporation
10.12.2 Introducción a la tecnología Hanye y descripción general del negocio
10.12.3 Ventas, ingresos y margen bruto de la máquina de soldadura por llama de Hanye Technology (2016-2021)
10.12.4 Productos de máquinas de soldadura por llama con tecnología Hanye ofrecidos
10.12.5 Desarrollo reciente de la tecnología Hanye
10.13 Auto soldadura
10.13.1 Información de Auto Braze Corporation
10.13.2 Introducción y descripción general del negocio de Auto Braze
10.13.3 Ventas, ingresos y margen bruto de máquinas de soldadura fuerte por llama para soldadura fuerte (2016-2021)
10.13.4 Productos de la máquina de soldadura fuerte con llama para soldadura fuerte que se ofrecen
10.13.5 Desarrollo reciente de soldadura fuerte automática
10.14 Fusión
10.14.1 Información de Fusion Corporation
10.14.2 Introducción a Fusion y descripción general del negocio
10.14.3 Ventas, ingresos y margen bruto de la máquina de soldadura por fusión por llama (2016-2021)
10.14.4 Productos de la máquina de soldadura fuerte por fusión por llama que se ofrecen
10.14.5 Desarrollo reciente de Fusion

11 Análisis Upstream, Oportunidades, Desafíos, Riesgos e Influencias de Factores
11.1 Materias primas clave de la máquina de soldadura por llama
11.1.1 Materias primas clave
11.1.2 Precio de las materias primas clave
11.1.3 Proveedores clave de materias primas
11.2 Estructura de costos de fabricación
11.2.1 Materias primas
11.2.2 Coste laboral
11.2.3 Gastos de fabricación
11.3 Análisis de la cadena industrial de la máquina de soldadura por llama
11.4 Dinámica del mercado de máquinas de soldadura fuerte por llama
11.4.1 Tendencias de la industria
11.4.2 Impulsores del mercado
11.4.3 Desafíos del mercado
11.4.4 Restricciones del mercado

12 Análisis de estrategia de mercado, distribuidores
12.1 Canal de ventas
12.2 Distribuidores de máquinas de soldadura fuerte por llama
12.3 Clientes posteriores de la máquina de soldadura por llama

13 Hallazgos y conclusiones de la investigación

14 Apéndice
14.1 Metodología de investigación
14.1.1 Metodología / Enfoque de investigación
14.1.1.1 Programas de investigación / Diseño
14.1.1.2 Estimación del tamaño del mercado
14.1.1.3 Desglose del mercado y triangulación de datos
14.1.2 Fuente de datos
14.1.2.1 Fuentes secundarias
14.1.2.2 Fuentes primarias
14.2 Detalles del autor
14.3 Renuncia de responsabilidad

Para realizar la consulta de compra, haga clic aquí:
https://www.qyresearch.com/settlement/pre/3202946/global-flame-brazing-machine-market

Contáctenos:
QY Research, INC.
17890 Castleton, Suite 218,
Los Ángeles, CA - 91748
Estados Unidos: +1 6262952442
Correos electrónicos - [email protected]
Web - www.qyresearch.com

QY Research, establecida en 2007, se centra en la investigación personalizada, la consultoría de gestión, la consultoría de OPI, la investigación de la cadena de la industria, la base de datos y los servicios de seminarios. La empresa poseía una gran base de datos básica (como la base de datos de la Oficina Nacional de estadísticas, la base de datos de importación y exportación de Aduanas, la base de datos de la Asociación de la Industria, etc.), recursos de expertos (incluidos bienes de consumo de TIC médicos, médicos, químicos para la automoción de energía, etc.


Efectos de difusión preferencial sobre la temperatura en llamas de difusión habitual e inversa

Los cálculos numéricos se realizan a partir de llamas de difusión de chorro laminar simétrico teniendo en cuenta la cinética química detallada y la difusión de múltiples componentes. Se investigan dos tipos de llamas. Una es una llama habitual que se forma alrededor de un chorro de combustible rodeado por un flujo de aire. La otra es una llama inversa formada alrededor de un chorro de aire rodeado por el combustible (H2/NORTE2) flujo. Los cálculos predicen una temperatura significativamente más baja (1250 K) cerca de la punta de la llama que la temperatura máxima de equilibrio adiabático (1660 K) del combustible original en la llama habitual. En la llama inversa, por el contrario, se predice una temperatura extraordinariamente alta (2400 K) cerca de la punta de la llama para el mismo combustible. Estas características de temperatura en las dos llamas se verifican mediante la detección de dispersión láser Rayleigh. Se revela que una temperatura significativamente más baja o más alta que la temperatura de equilibrio adiabático del combustible original resulta de la difusión preferencial de calor y especies que induce una cantidad significativa de exceso y déficit de entalpía y aumento y disminución de H2 fracción molar en la llama. Los procesos de acumulación o dilución de H2 Se analizan las especies y el exceso o déficit de entalpía. También se investigan los efectos de la curvatura de la llama.


Biocompuestos de nanopapel de arcilla dúctil y retardante del fuego a base de montmorrilonita en matriz de nanofibras de celulosa y carboximetilcelulosa

Los bionanocompuestos de arcilla mimética de nácar con alto contenido de arcilla muestran propiedades interesantes, aunque la baja deformación hasta la rotura es una limitación. Por esta razón, se prepararon películas de nanocompuestos de tres componentes a base de arcilla de montmorrilonita de sodio (MTM), un derivado de celulosa soluble en agua (CMC) de masa molar bastante alta, en combinación con celulosa nanofibrilada (NFC) de pulpa de madera. El nanocompuesto se cuela a partir de una dispersión coloidal acuosa. En primer lugar, se estudiaron los efectos del contenido de CMC en las composiciones de CMC / MTM con una fracción de alto volumen de MTM (36-83% en volumen) mediante FE-SEM, XRD, UV, DMTA y TGA. Además, se midieron las características de retardo al fuego y permeabilidad al oxígeno. Luego se evaluó el efecto de la adición de nanofibras NFC a la fase de matriz. Esta fase de matriz de CMC / NFC de dos fases da como resultado un módulo y una resistencia significativamente mejorados, pero también una deformación hasta la falla. NFC tiene un efecto favorable al cambiar los mecanismos de falla catastrófica a tensiones más altas.

Gráficamente abstracto

Reflejos

► Nanocompuesto orientado a base de arcilla en matriz bifásica de nanofibrillas / polímeros de celulosa. ► La nanocelulosa mejora el módulo, la resistencia y la deformación ante la falla del nanocompuesto de arcilla. ► La nanocelulosa es un agente endurecedor que retrasa los eventos de falla a tensiones más altas.


ABSTRACTO

Propiedades mecánicas y morfológicas del polipropileno puro (PP) polipropileno / carbonato cálcico (PP / CaCO3) y polipropileno / polvo de cáscara de anacardo (PP / CNSP) se informan en este trabajo. Los materiales compuestos se prepararon mediante la técnica de moldeo por compresión. Los artículos moldeados comprimidos que es el PP, (PP / CaCO3) y (PP / CNSP) de diferentes composiciones (10/90, 20/80, 30/70, 40/60, 50/50, 60/40, 70/30, 80/20) se caracterizaron por propiedades mecánicas, agua capacidad de absorción, caracterización estructural y arreglos morfológicos.

Se realizaron estudios comparativos sobre las propiedades mecánicas del polipropileno puro (PP), polipropileno / carbonato cálcico (PP / CaCO3) y polipropileno / polvo de cáscara de anacardo (PP / CNSP). Propiedades mecánicas como resistencia a la tracción, módulo de Young y porcentaje de alargamiento a la rotura, comportamiento de dureza y resistencia al impacto de PP / CaCO3 y los compuestos de PP / CNSP aumentaron con el incremento del contenido de peso de relleno (10-50 g). Se observó que las muestras de especímenes de ratio50/40 PP / CaCO3 y PP / CNSP tuvo la mayor resistencia a la tracción, en comparación con otra muestra.

Estas probetas podrían soportar cargas de 1075N y 468N con extensiones de 4,44 mm y 6,12 mm respectivamente. Se notó una disminución en las propiedades mecánicas en la adición continua de ambos rellenos, con una reducción drástica de las propiedades mecánicas en el peso de los rellenos (70 gy 80 g) excepto la dureza que aumentó ligeramente en toda la carga del relleno (10-80 g).

Se han investigado las características de sorción superficial del carbonato de calcio y el polvo de cáscara de anacardo y el porcentaje más alto se registró en 20/80 de PP / CNSP (100%). La microscopía electrónica de barrido (SEM) reveló que, tanto 60/40 PP / CaCO3, PP / CNSP y 50/50 PP / CaCO3, PP / CNSP son completamente compatibles en los que no hay fases que estén muy separadas. El análisis de difracción de rayos X mostró que la incorporación de los dos rellenos en el polipropileno puro disminuyó la cristalinidad del polipropileno y la cristalinidad disminuye al aumentar la carga del relleno.


1. INTRODUCCIÓN

Damköhler (1940) analizó por primera vez múltiples regímenes de combustión química turbulenta y proporcionó relaciones de escala para cada uno. En términos modernos, los dos regímenes se pueden distinguir por su número de Karlovitz, Ka (por ejemplo, Peters 2000),

Aquí, UL es la velocidad rms de las fluctuaciones turbulentas en una escala integral, L, Sjusticia es la velocidad de conducción laminar, δjusticia es el ancho de la llama laminar, y lGRAMO es la longitud de Gibson. Para la turbulencia isotrópica de Kolmogorov (asumida a lo largo de este artículo), la velocidad turbulenta en la escala del espesor de la llama es

y la escala de Gibson, el tamaño del remolino que gira en un tiempo de cruce de llama (laminar), es

Para Ka 1, las llamas laminares individuales son movidas por los remolinos turbulentos más grandes, mientras que los remolinos más pequeños tienen poco efecto. La combustión general progresa a una velocidad determinada por las propiedades de turbulencia y es independiente de la velocidad de combustión a pequeña escala. Este régimen ha sido ampliamente explorado en el contexto astrofísico (Niemeyer 1995 Niemeyer & amp Hillebrandt 1995 Niemeyer & amp Woosley 1997) y sus propiedades se reflejan en el modelo de subred del grupo de Munich para la propagación de llamas (Schmidt et al. 2006a, 2006b).

The condition Ka 1, on the other hand, implies that turbulence can penetrate into the flame and transport heat, and possibly fuel, faster than laminar burning crosses a flame width. An equivalent condition is that the Gibson scale is much less than the flame thickness. This regime too has been discussed in the astrophysical literature (Niemeyer & Woosley 1997 Niemeyer & Kerstein 1997 Khokhlov et al. 1997 Lisewski et al. 2000). It is generally agreed that if spontaneous detonation is to occur, it requires Ka >1 and probably Ka > 10 so that the burning region itself is disrupted, not just the preheat zone.

It is also known in the chemical combustion community (Peters 1986, 2000 Kerstein 2001) that the region Ka 1 can be further divided based on the value of the Damköhler number, Da = L/(ULτnuc). Here τnuc is the characteristic burning timescale, appropriately modified by turbulence. For Da < 1, the eddy turnover time on the integral scale is short compared with the nuclear time for Da > 1, it is longer. In the literature, the term "distributed reaction zone(s)" has been used with reference to the Da < 1 regime, the Da > 1 regime, or both lumped together (i.e., all flames with Ka 1). Therefore, we avoid this terminology, choosing instead to follow Peters (1986) in referring to Da < 1 as the "well-stirred reactor regime" (WSR regime), and to follow Kerstein (2001) in referring to Da > 1 as the "stirred flame regime" (SF regime).

In the WSR regime, there is only one flame. It has a width broader than the integral scale and a speed slower than the turbulent speed on the integral scale. This sort of flame is similar to the usual laminar flame, except that the turbulent diffusion coefficient (Dturb

ULL) substitutes for conduction. Within the SF regime, on the other hand, there can be multiple burning regions, but the idea of a flame brush composed of individual flamelets, each with well-defined, constant properties, is no longer valid. The overall burning continues with an average rate given by the turbulent speed on the integral scale, but the flamelets do not have a uniform width and their number and individual speeds are quite variable.

In this paper, we explore these three regimes of turbulent nuclear combustion, Ka <1, WSR, and SF, in the context of a Type Ia supernova using a numerical tool, the Linear Eddy Model (LEM Section 3.1). If a transition to detonation is to occur, we conclude that it must happen in the SF regime, specifically where Da

1–10 and in the presence of a high degree of turbulence, UL 0.20 Csonido. An example of a successful spontaneous transition to detonation is given.


Inhibition Effect of Phosphorus Flame Retardants on the Fire Disasters Induced by Spontaneous Combustion of Coal

Coal spontaneous combustion (CSC) generally induces fire disasters in underground mines, thus causing serious casualties, environmental pollution, and property loss around the world. By using six P-containing additives to process three typical coal samples, this study investigated the variations of the self-ignition characteristics of the coal samples before and after treatment. The analysis was performed by combining thermogravimetric analysis/differential scanning calorimetry (TG/DSC) Fourier transform infrared spectrometer (FTIR) and low temperature oxidation. Experimental results showed that P-containing inhibitors could effectively restrain the heat emitted in the combustion of coal samples and therefore the ignition temperature of the coal samples was delayed at varying degrees. The combustion rate of the coal samples was reduced as well. At the temperatures ranging from 50°C to 150°C, the activation energy of the coal samples after the treatment was found to increase, which indicated that the coal samples were more difficult to be oxidized. After being treated with phosphorus flame retardants (PFRs), the content of several active groups represented by the C-O structure in the three coal samples was proved to be obviously changed. This suggested that PFRs could significantly inhibit the content of CO generated by the low temperature oxidation of coal, and the flame-retardant efficiency grew with the increasing temperature. At 200°C, the maximal inhibition efficiency reached approximately 85%.

1. Introducción

Coal-mine fire hazards caused by CSC have always been one of the main disasters found in underground mines [1, 2]. During 2001–2013, hundreds of serious fire accidents have occurred in China, resulting in over 800 casualties [3]. It is well known that the CSC is one of main reasons responsible for underground mine fire [4]. According to reports, fire disasters aroused by CSC in goafs have occurred in a vast area reaching 56.59 km 2 in Shanxi, China, at present. Accordingly, 240 million tons of coal resource is lost, leading to a direct economic loss over 15 billion dollars [5, 6]. CSC can not only consume valuable coal resource but also generate a large amount of fumes including CO, CO2, SO2, and NOX [7–9]. As a consequence, it significantly damages and influences the atmospheric environment, vegetation, water, and land resources and also induces various geologic hazards [9, 10]. To prevent such disasters, people have developed various fire preventing and extinguishing methods [11]. Initially, yellow mud or sand was used to mix with water to prepare grouting [12]. However, this kind of material showed poor performance in some harsh environment. Subsequently, people adopted gel [13], foams [14], and so on to control the low temperature oxidation of coal and prevent fire disasters in goafs. But these materials are expensive and the fire extinguishment efficiency mainly depends on the isolation of coal from air. In terms of chemical flame retardants, the commonly used ones are inorganic salt including MgCl2 and CaCl2 [15]. So far, there are few studies on the effects of P-containing inhibitors. Characterized by halogen-free, low smoke, and low toxicity, PFRs show a high efficiency in few amounts and can be used in various fields. As a result, they have been rapidly developed in recent years. With excellent thermostability, PFRs can generate glassy substances with rich phosphor after dehydration by continuous heating. These glassy substances cover the surface of base materials, thus isolating the air to hinder the continuous combustion of material. Compounds including ammonium polyphosphate and phosphate have been widely used in plastic industry and can help to improve the flame-retarding properties of plastics. Wang et al. used microencapsulated red phosphorus and aluminium hypophosphite to jointly inhibit the combustion of polyethylene. Based on the obtained results, they found that using P-containing compounds can reduce the heat emitted in the combustion and enhance the thermostability of polyethylene [16]. Luo y col. synthesized a kind of P-containing epoxy resin with high performance through addition reaction, showing good inflaming retarding and mechanical properties [17]. Hence, by using P-containing additives to deal with coal samples, this research studied the influence of P-containing additives on the CSC and explored the chemical inhibition mechanism of PFRs.

2. Experiments

In this study, lignite (ZT) collected from Zhaotong in Yunnan, subbituminous coal (BLT) acquired from Bulianta in Inner Mongolia, and bituminous coal (XQ) from Xiqu in Shanxi, China, were served as the coal samples. The specific parameters of these samples are shown in Table 1. To begin with, the fresh coal lump was broken into pieces to select the lumps broken with the length in a range of 0.18–0.25 mm as the specimens. Then, these specimens were dried in a vacuum drying oven at 50°C until their masses maintained unchanged. Next, six kinds of P-containing agents were used as additives (as demonstrated in Table 2) to prepare the solution with a concentration of 5%. Afterwards, 100 g of coal samples were immersed in 500 ml solution for 24 h, followed by conducting repeated drying. FTIR with the wavenumber varying from 500 to 4,000 cm −1 was used to analyze the coal samples before and after the treatment. Meanwhile, experiments were carried out using TG/DSC to analyze the thermal change of the coal samples in the combustion process in the air at a heating rate of 10°C/min. In addition, a temperature programming device (as illustrated in Figure 1) was used to test the generation of CO in the coal samples before and after the treatment with P-containing agents, as well as to evaluate the inhibition effects. Air was flowed at 20 ml/min into this device with the temperature ranging from 60°C to 200°C at a heating rate of 1°C/min.


Title: Photoelectrochemical Properties and Photostabilities of High Surface Area CuBi 2 O 4 and Ag-Doped CuBi 2 O 4 Photocathodes

Here, electrochemical synthesis methods were developed to produce CuBi2O4, a promising p-type oxide for use in solar water splitting, as high surface area electrodes with uniform coverage. These methods involved electrodepositing nanoporous Cu/Bi films with a Cu:Bi ratio of 1:2 from dimethyl sulfoxide or ethylene glycol solutions, and thermally oxidizing them to CuBi2O4 at 450°C in air. Ag-doped CuBi2O4 electrodes were also prepared by adding a trace amount of Ag+ in the plating medium and codepositing Ag with the Cu/Bi films. In the Ag-doped CuBi2O4, Ag+ ions substitutionally replaced Bi3+ ions and increased the hole concentration in CuBi2O4. As a result, photocurrent enhancements for both O2 reduction and water reduction were achieved. Furthermore, while undoped CuBi2O4 electrodes suffered from anodic photocorrosion during O2 reduction due to poor hole transport, Ag-doped CuBiO4 effectively suppressed anodic photocorrosion. The flat-band potentials of CuBi2O4 and Ag-doped CuBi2O4 electrodes prepared in this study were found to be more positive than 1.3 V vs RHE in a 0.1 M NaOH solution (pH 12.8), which make these photocathodes highly attractive for use in solar hydrogen production. The optimized CuBi2O4/Ag-doped CuBi2O4 photocathode showed a photocurrent onset for water reduction at 1.1 V vs RHE, achieving a photovoltage highermore » than 1 V for water reduction. The thermodynamic feasibility of photoexcited electrons in the conduction band of CuBi2O4 to reduce water was also confirmed by detection of H2 during photocurrent generation. This study provides new understanding for constructing improved CuBi2O4 photocathodes by systematically investigating photocorrosion as well as photoelectrochemical properties of high-quality CuBi2O4 and Ag-doped CuBi2O4 photoelectrodes for photoreduction of both O2 y agua. « less


Ver el vídeo: MENSAJE DE TU ALMALLAMA GEMELA PARA TÍ: CONFÍA EN EL PROCESO, TODO VA A SALIR BIEN.